1 最大工作电流作用下的电缆导体温度不允许超出电缆绝缘最高允许值，持续工作回路的电缆导体工作时候的温度应符合本标准附录A的规定；
2 最大短路电流和短路时间作用下的电缆导体温度应符合本标准附录A的规定；
4 10kV及以下电力电缆截面除应符合本条第1款～第3款的要求外，尚宜按电缆的初始投资与常规使用的寿命期间的运行的成本综合经济的原则选择；10kV及以下电力电缆经济电流截面选用方法和经济电流密度曲线宜符合本标准附录B的规定；
5 多芯电力电缆导体最小截面，铜导体不宜小于2.5m㎡，铝导体不宜小于4m㎡；
6 敷设于水下的电缆，当需导体承受拉力且较合理时，可按抗拉要求选择截面；
7 长距离电力电缆导体截面还应考虑输送的有功功率、电缆长度、高压并联电抗器补偿等因素确定。
3.6.2 10kV及以下常用电缆按100％持续工作电流确定电缆导体允许最小截面时，应符合本标准附录C和附录D的规定，其载流量应考虑敷设方式的影响，并按照下列主要使用条件差异影响计入校正系数：
3.6.3 除本标准第3.6.2条规定外，按100％持续工作电流确定电缆导体允许最小截面时，应经计算或测试验证，并应符合下列规定：
1 含有高次谐波负荷的供电回路电缆或中频负荷回路使用的非同轴电缆，应计入集肤效应和邻近效应增大等附加发热的影响；
2 交叉互联接地的高压交流单芯电力电缆，单元系统中三个区段不等长时，应计入金属套的附加损耗发热的影响；
3 敷设于保护管中的电缆应计入热阻影响，排管中不同孔位的电缆还应分别计入互热因素的影响；
4 敷设于耐火电缆槽盒中的电缆应计入包含该型材质及其盒体厚度、尺寸等因素对热阻增大的影响；
5 施加在电缆上的防火涂料、阻火包带等覆盖层厚度大于1.5mm时，应计入其热阻影响；
6 电缆沟内电缆埋砂且无经常性水分补充时，应按砂质情况选取大于2.0Km/W的热阻系数计入电缆热阻增大的影响；
7 35kV及以上电缆载流量宜根据电缆使用环境条件，按现行行业标准《电缆载流量计算》JB/T 10181的规定计算。
3.6.4 电缆导体工作时候的温度大于70℃的电缆，持续允许载流量计算应符合下列规定：
1 数量较多的该类电缆敷设于未装机械通风的隧道、竖井时，应计入对环境温升的影响；
2 电缆直埋敷设在干燥或潮湿土壤中，除实施换土处理能避免水分迁移的情况外，土壤热阻系数取值不宜小于2.0Km/W。
3.6.5 电缆持续允许载流量的环境和温度应按使用地区的气象温度多年平均值确定，并应符合表3.6.5的规定。注：*当属于本标准第3.6.4条第1款的情况时，不能直接采取仅加5℃。
2)非重要回路，可对大于10m区段散热条件按段选择截面，但每回路不宜多于3种规格；
3.6.7 对非熔断器保护回路，应按满足短路热稳定条件确定电缆导体允许最小截面，并应按照本标准附录E的规定计算。对熔断器保护的下列低压回路，可不校验电缆最小热稳定截面：
2 熔断体的额定电流不大于电缆额定载流量的2.5倍，且回路末端最小短路电流大于熔断体额定电流的5倍时。
1 计算用系统接线应采用正常运行方式，且宜按工程建成后5年～10年发展规划。
2 短路点应选取在通过电缆回路最大短路电流有几率发生处。对单电源回路，短路点选取宜符合下列规定：
1)对无电缆中间接头的回路，宜取在电缆末端，当电缆长度未超过200m时，也可取在电缆首端；
2)当电缆线路较长且有中间接头时，宜取在电缆线 宜按三相短路和单相接地短路计算，取其最大值。
4 当1kV及以下供电回路装有限流作用的保护电器时，该回路宜按限流后最大短路电流值校验。
5 短路电流的作用时间应取保护动作时间与断路器开断时间之和。对电动机、低压变压器等直馈线，保护动作时间应取主保护时间；对其他情况，宜取后备保护时间。
3.6.9 1kV及以下电源中性点直接接地时，三相四线制系统的电缆中性导体或保护接地中性导体截面不小于按线路最大不平衡电流持续工作所需最小截面；有谐波电流影响的回路，应符合下列规定：
2 存在高次谐波电流时，计算中性导体的电流应计入谐波电流的效应。当中性导体电流大于相导体电流时，电缆相导体截面应按中性导体电流选择。当三相平衡系统中存在谐波电流，4芯或5芯电缆内中性导体与相导体材料相同和截面相等时，电缆载流量的降低系数应按表3.6.9的规定确定。
注：1 当预计有显著(大于10％)的9次、12次等高次谐波存在时，可用一个较少的降低系数；2 当在相与相之间有大于50％的不平衡电流时，可用更小的降低系数。3 除本条第1款、第2款规定的情况外，中性导体截面不宜小于50％的相导体截面。
3.6.10 1kV及以下电源中性点直接接地时，配置中性导体、保护接地中性导体或保护导体系统的电缆导体截面选择，应符合下列规定：
1 中性导体、保护接地中性导体截面应符合本标准第3.6.9条的规定。配电干线采用单芯电缆作保护接地中性导体时，导体截面应符合下列规定：
2 采用多芯电缆的干线，其中性导体和保护导体合一的铜导体截面不应小于2.5m㎡。
3 保护导体截面应满足回路保护电器可靠动作的要求，并应符合表3.6.10-1的规定。
注：S为电缆相导体截面。4 电缆外的保护导体或不与电缆相导体共处于同一外护物的保护导体最小截面应符合表3.6.10-2的规定。
3.6.11 交流供电回路由多根电缆并联组成时，各电缆宜等长，敷设方法宜一致，并应采用相同材质、相同截面的导体；具有金属套的电缆，金属材质和构造截面也应相同。3.6.12 电力电缆金属屏蔽层的有效截面应满足在可能的短路电流作用下最高温度不超过外护层的短路最高允许温度。
条文说明3.6.1 系原条文3.7.1修改条文。1 电缆导体的持续最高允许工作时候的温度(m)，对应绝缘耐热常规使用的寿命约为40年，明确最大工作电流(IR)需满足不允许超出m，是实现电缆预期常规使用的寿命的要素。直接取m求算IR时，需把所有涉及发热的因素计全才符合上述原则，否则，客观存在的发热因素未完全计入，IR计算值就会偏大，运行中导体实际温度将超出m。
IR的算法标准IEC 287(1982)或IEC 60287-1-1(1995)不再像1968年初版时示出各类电缆的m值，而提示m值确定需留有安全裕度。不妨就高压单芯电缆IR求算时m值的择取作一辨析：1993年IEC 287-1-2首次公布双回并列电缆的涡流损耗率1d算式，此前只有单回电缆涡流损耗率1的算式，而1d＞1，可认为双回并列电缆在依照1d与m计算的IR，与仅依1(即未计入并行回路引起涡流损耗增大的影响)求算IR时，要使两者相同或相近，就需对后者采取低于m的m值。这也昭示了IEC 287并非是所有的算式一次性制订完备，因而它不硬性规定单一m值，以不失科学严谨性。藉此还需指出，IEC 60287-1-2(1993)只适合两回单芯电缆并列配置，它主要反映直埋或穿管埋地敷设电缆方式，但我国多以隧道、沟或排管敷设电缆方式，并行两回电缆为层叠配置情况，其1d算式在该标准中却未给出，也没有说明可略而不计。然而，在日本电线)《电力电缆的容许电流(之一)》中，却示明包含2层及其以上层迭配置单芯电缆的1d算式，经按一般电缆使用条件计算分析，其1d与1值差异明显而不可以忽视(可参见《广东电缆技术》，2001，No.3)。因此，在并非所有发热因素计全时，求算IR若仍依固定的m值计，就满足不了本款要求。
美国爱迪生照明公司联合会(AEIC)制订的AEIC CS7(1993)《标称电压69kV至138kV XLPE屏蔽电力电缆技术方面的要求》标准中载明：当IR计算涉及电缆存在的全部热性数据充分已知，确保m不致超过时，可取m为90℃，否则应采取比该温度降低10℃或其他适当值。这对于辨析地择取m值的理解，可供启迪。
4 电力电缆截面最佳经济性算法IEC 1959标准于1991年首次公示，后又纳入电缆额定电流计算标准系列IEC 60287-3-2(1995；1996修订)。其算法是基于电缆线路初始投资与今后运行期间的能量损耗综合最小。
多年来我们国家的经济持续快速地增长下，发供电随着用电需求虽在不断迅猛发展，但一些地区仍感电力不足。分析认为，以往一般只按载流量紧凑地选择电缆截面，导致线损较大，这一影响不可忽视；又如今地球“温室效应”日益严重，尤其是火力发电的CO2排放影响，占有相当大比例，在这一形势下，需着眼于努力降低损耗、减少电源增长(火力发电厂一直占有较大份额)带来温室效应的加剧，就需要仔细考虑电缆的经济截面。至于经济截面比按载流量选择截面增大后，降低年损耗的同时会引起初投资的增加，从我国宏观经济条件来看，现已能适应。
IEC等标准关于电缆的持续允许工作电流算法分两类：①负荷为100％持续(100％ Load factor)，即常年持续具有日负荷率(Lf)为1时的IR1，如发电厂中持续满发机组及其辅机，或工矿主要用电器具等供电回路的负荷电流；②负荷虽持续但并非100％恒定最大，而是周期性变化，即常年持续具有Lf＜1时的IR2，如城网供电电缆线路等公用负荷电流。
IEC 60287(以往称IEC 287)为IR1算法标准，IEC 60853(原IEC 853)为IR2＝M.IR1的M算法标准，日本电线)、美国电子电气工程师学会IEEE Std 835(1995)标准均同时含IR1、IR2。在空气中敷设的电缆，IR1＝IR2，直埋或穿管埋地(包括排管)敷设的电缆，IR1＜IR2；当Lf约为0.7左右时，一般IR2比IR1增大约20％以上。我国长期以来工程实践只计IR1且一般遵循IEC 60287，至于IEC 853-1、IEC 853-2虽早已于1985年、1989年公示，但国内迄今几乎未在工程运用，或缘于该算法需按日负荷曲线分时计算感到烦琐，而日、美标准只需计入Lf求算IR2，适合工程设计阶段(参见《广东电缆技术》，2001，No.4:2～12)。然而在我国由于尚未广为知晓而缺乏应用，故此次修订标准就没有直接示出IR2，只在持续工作电流之首添加100％，这虽是沿袭原标准基本内容，但冠以100％的持续工作电流不仅示明归属IR1，也代表着对于IR2和短时应急过载IE(参见《广东电缆技术》，2002，No.4)以及提高载流量的途径(参见《广东电缆技术》，2003，No.4)，都留有另行考虑的空间，显然不应被误解为IR2、IE均排斥或拒绝。从这一意义不妨强调，本标准现仅示出电缆载流能力中属于IR1的基本要求。
顺便指出，现行国家标准《低压电气装置 第5-52部分 电气设备的选择和安装 布线，电缆载流量值仍然是基于IEC 60287计算的，电缆载流量按照其表A.52.3给出的敷设方法从附录B的载流量表格中选取，其表A.52.3给出73种敷设方法描述，归并为A1、A2、B1、B2、C、D、D2、E、F、G等10大类敷设方法，其表B.52.1为按敷设方法查找载流量的索引，其表B.52.2～表B.52.13为不同敷设方法下的电缆载流量指导数据，其表B.52.14～表8.52.21给出的不同环境和温度、直埋敷设不同土壤热阻系数、多根并列敷设时的载流量校正系数，分类很细，选用起来相对来说还是比较复杂些。需要强调的是，如按照现行国家标准《低压电气装置 第5-52部分 电气设备的选择和安装 布线查取电缆载流量，需要配套使用该标准对应的敷设方法下电缆载流量其及校正系数。
1 含变流、电子电压调整等装置的负荷有高次谐波，诸如变频空调、电气化铁道等。在香港的低压配电电缆、东北某电铁牵引变电站的220kV供电电缆工程实践，都已显示了计入高次谐波的影响。
2 电缆保护管并不局限塑料材质，如复合式玻纤增强塑料、陶瓷等管材，均有应用。
7 本标准10kV及以下电缆载流量可按本标准附录C和附录D查阅和修正，35kV及以上电缆载流量，工程中一般可参照电缆制造商提供的载流量资料并结合使用环境条件进行修正，也可采用现行行业标准《电缆载流量计算》JB/T 10181进行计算验证。
根据现行行业标准《火力发电厂厂用电设计作业规程》DL/T 5153-2014和工程实践，限流熔断器和60A以下的普通熔断器在大短路电流下的限流性能显著，或当熔断体的额定电流不大于电缆额定载流量的2.5倍，且供电回路末端的最小短路电流大于熔断体额定电流的5倍时，低压熔断器保护的回路按发热和电压降选择的电缆截面一般均满足短路最小热稳定截面要求，故可不进行最小热稳定截面校验。
由于中压真空接触器和熔断器产品技术日趋成熟，熔断器(F)和真空接触器(C)组合供电方式(简称F-C)具有占地少、价格低、适用频繁操作的特点，近十多年来，在国内较多的火力发电工程中得到了广泛应用，但F-C回路电缆短路最小热稳定截面计算相对复杂，国内又缺乏相关规范，根据发电行业设计经验，结合配置完善的综合保护设施分析总结如下，供设计参考：
(1)一般1000kW及以下电动机回路和1250kVA及以下变压器回路采用F-C组合供电方式，按照综合保护配置原理和熔断器时间电流特性曲线)时，由保护设施启动真空接触器开断短路电流，动作时间约0.15s～0.5s，当大于3.3kA时，综合保护设施闭锁接触器，由熔断器开断短路电流。熔断器由于具有短路电流越大熔断时间越短的特点，3.3kA及以上短路电流一般熔断器熔断时间约为0.2s以内(对应224A熔断体)，对电缆承受的短路发热越有利，按理论计算，铜芯电缆35m㎡可满足规定的要求，且有一定裕度。
(2)为简化繁杂的计算，考虑熔断器熔断具有的分散性特点，工程应用考虑一定安全裕度是合理的，因此对3kV及以上中压电动机和低压变压器回路采用F-C组合供电方式时，铜芯和铝芯电缆最小热稳定截面分别按50m㎡和70m㎡校验是安全的。
2 增加了对单电源回路最大短路电流的短路点的选取原则，参照《电力工程电气设计手册1 电气一次部分》(中国电力出版社，1989)，另根据原电力部组织各电力设计院编写的《赴美国依柏斯公司实习报告》(1982.3)：“由于电缆故障最容易发生在现场施工的电缆接头处，但是在电缆首端出现故障时故障电流并不通过电缆本身，因此对于较长的电缆应尽可能的避免中间接头，计算短路电流时应按故障发生在电缆终端或第一个中间接头处”。国内某城市2010年对10kV配网电力电缆故障率调查报告中指出，电缆中间接头故障率为45.3％，终端头故障率为6.6％，外力破坏故障率为12.4％，电缆本体故障率为4.4％，单相接地故障率为31.4％，电缆接头和电缆终端故障故障率合计51％以上，而电缆本体故障率仅为4.4％。因此，若短路点选择在电缆首端，短路电流并不通过电缆本身，对选择电缆截面过于保守，不经济。
3 随着电力系统的持续不断的发展和网络结构变化，最大短路电流并不全是发生三相短路情况，有的可能是发生单相接地短路情况，因此，最大短路电流宜按三相短路或单相接地短路计算的最大值取值。
5 增加低压变压器馈线，按照变压器保护配置情况，其过流Ⅱ段后备保护对应电流为低压侧短路时的电流，虽有延时但对应短路电流很小，故对低压变压器回路电缆，仍可按主保护时间选择校验。
2 对存在高次谐波电流回路，中性导体的电流应计入谐波电流的效应。电缆导体载流量的降低系数系取自于国家现行标准《低压配电设计规范民用》GB 50054和《民用建筑电气设计规范》JGJ 16的有关规定。
2 与现行国家标准《低压配电设计规范》GB 50054-2011第3.2.14条第5款第3项“当铜保护导体与铜相导体在一根多芯电缆中时，电缆所有铜导体截面积的总和不应小于10m㎡”的规定一致。如在三相四线制系统中，当选择中性导体与保护导体合一的4芯铜芯电缆时，其最小规格可以再一次进行选择4×2.5m㎡或3×4m㎡＋1×2.5m㎡。
4 系新增条款。与现行国家标准《低压配电设计规范》GB 50054-2011第3.2.14条第3款的规定一致。
大电流负荷的供电回路往往由多根单芯大截面电缆并联组成，运行时屡因电流分配不均而出现电缆过热乃至影响继续供电。
交流供电回路多根电缆并联时的电流分配主要依赖于导体阻抗，同时还受金属套(有环流时)阻抗的影响。并联各电缆的长度以及导体、金属套截面均等，是使电流能均匀分配的必要条件，在采用单芯电缆情况下，各电缆在空间上几何配置的相互关系常难使各阻抗值均等；各电缆的相序排列关系也影响电流分配。故要以计算方式确定各电流分配的电流值，较为复杂烦琐。IEC 60287-3-1(2002)《多根单芯电缆并联电流分配及其金属层(套)环流损耗的计算》标准是按照并联电缆的各导体阻抗、金属套阻抗均等前提下，建立联立方程而导出，其算法具有公认可行性。需要指出的是，该算法从工程实用意义上已并不简单，可推论若不具备并联电缆各导体阻抗、金属套阻抗均等的条件，计算各电缆之电流分配必将更烦琐复杂。本次增加敷设方法一致，也还是为了使同相导体阻抗尽可能一致，使导体电流分配均匀。
(1)条文中可能的短路电流包括中性点不直接接地系统中不同地点的两相接地短路。
1)本标准1994版编制时采纳了瑞典ASEA公司的规定，而日本JCS第168号D(1982)标准则是按照外护层短路最高允许温度限值确定，依当时经济发展条件，认为按日本标准计算会使得屏蔽层截面选择过大，增加工程投资，为此，按照瑞典公司规定取绝缘和护层的短路最高允许温度平均值计算，再考虑到高压电力电缆线路一般设置有回流线，可减少金属屏蔽层截面的因素，认为可以接受。
2)我国现行110kV及以上交联电力电缆制造标准中对电缆外护套温度限值未作明确要求，护套选择取决于电缆设计和运行的机械及热性能限定要求。
3)首先，金属屏蔽层截面若选择不当容易发生电缆烧坏事故，甚至引起火灾而带来较大经济损失，与当前我们国家的经济发展强调安全生产的形势不适。其次，高压电力电缆多为重要输电电缆线路，随着电力系统网络发展规模慢慢的变大，短路水平慢慢的升高，保证电缆的安全可靠性特别的重要。工程实践中，校核电缆金属屏蔽层或护套的短路耐受值时采用的终止温度有取220℃的，也有取200℃的，高于非金属护套短路最高允许耐受温度(如聚氯乙烯ST1、ST2护套和绝缘型PVC/A、绝缘型PVC/B料的抗开裂温度150℃，只有绝缘型PVC/B护套的热稳定温度才达到200℃)。
依我国目前的经济发展与20世纪90年代相比，已发生了很大变化，且110kV及以上高压电缆线路使用的慢慢的变多，上述1)的条件已不适应现在的情况，况且，也不能够确保所有高压电缆回路均设有回流线情况来降低对护套温升的影响，而参照日本JCS第168号D(1982)标准即按照外护层短路最高允许温度限值确定是合理的和可行；我国目前对110kV及以上电缆非金属护层温度限值未予以明确规定，设计无选择依据；实际工程曾发生过金属层烧断事故。因此，校验金属屏蔽层的热稳定截面宜按照与其紧密接触的非金属护套短路最高允许耐受温度作为控制条件是合理的。
非金属外护套大多处于空气或土壤中，其散热条件比导体内的在允许电压下不导电的材料好，通常能按照聚氯乙烯护套不超过150℃、聚乙烯护套不超过140℃作为控制条件计算金属屏蔽截面。另外，考虑到电缆的金属套、金属箔、编织层、铠装层及接地同心导体等也可作为接地金属屏蔽，这样计算的金属屏蔽层截面是偏安全的。
海底电缆通常要求具有纵向阻水性能。交联聚乙烯绝缘电缆最大缺点是易产生水树，在高压电场作用下产生局部放电进而使绝缘老化甚至损坏，为减少电缆进水概率，水下敷设1kV以上的高压交联聚乙烯绝缘电缆应具有纵向阻水构造。充油电缆和黏性浸渍纸绝缘海底电缆具有纵向阻水性能，不需要采取附加阻水措施。
